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地铁区间隧道基坑的变形分析.doc
资料评价：
★★★☆☆
更新时间：
2018-02-24
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28.5KB
文件类型：
.doc
浏览次数：
2
建筑论坛：
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逍遥行
所属栏目：
路桥论文
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地铁区间隧道基坑的变形分析 ，该论文关于理工,建筑,道路,桥梁,公路,机械。
经人工挑选。
适合毕业生论文写作。
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地铁区间隧道基坑的变形分析 摘 要 通过对南京地铁明挖段基坑工程变形情况进行分析,指出狭长条形基坑的变形特征,并分析不均匀超载、降水、地表刚度、开挖范围及开挖时间对基坑变形的影响规律,提出相应的控制基坑变形的工程措施。
关键词 侧移 沉降 不均匀超载 降水 地表刚度 近年来,地铁工程建设在许多城市相继展开,已成为现代城市建设的重要部分。
地铁区间隧道的施工中,较多地采用了盾构法和明挖法,前者主要应用于埋深较深的隧道施工,而对于覆土深度浅于5m的隧道,一般则采用基坑支护下明挖法施工。
明挖法地铁区间隧道基坑一般为狭长条形,周围环境变化较大,因而影响基坑变形的因素较多,其中许多因素具有不确定性,使得精确计算基坑的变形十分困难。
在工程实践中,更多地依靠"理论导向、量测定量、经验判断、精心监控"[1]综合技术控制基坑的变形。
1工程实例 南京地铁为南北走向,全长由高架段、地面段和地下段几部分组成,其中埋深较浅的TA4标过渡段区间隧道采用明挖法施工,基坑长312.542m,宽12.90~14.00m,北部开挖深度为8.75m,南部3.50m。
该工程东边为城市一主干道,西边北部为一居民区,住宅楼均为6层砖混结构,筏板基础,南部为城市道路及部分生活设施管线。
主要地层情况如下: ①杂填土,层厚1m左右; ②素填土,层厚3m左右,微透水,Es,1~2=4·36MPa; ③粉土,层厚2m左右,微透水,稍密,Es,1~2=7.04MPa,C=23kPa,Φ=22.8°; ④淤泥质粉质粘土,层厚12m左右,不透水,软流塑,Es,1~2=3.71MPa,C=14kPa,Φ=9.6°; ⑤粉质粘土,层厚7m左右,不透水,可塑,Es,1~2=7.06MPa,C=61kPa,Φ=9.4°。
该工程北部围护结构为SMW工法挡土墙,水泥土搅拌桩直径为850mm,搭接250mm,型钢为700mm×300mm×12mm×14mm的H型钢,间隔布置(中心距1200mm),水泥土的强度在1.0Mpa以上,设置两道609支撑;中部水泥土搅拌桩直径为650mm,搭接200mm,型钢为500mm×250mm×10mm×12mm的H型钢,间隔布置,设置两道Φ609支撑;南部采用由格栅式水泥土素桩组成的重力式挡土墙。
根据工程现场情况及要保护的建筑物情况,在现场布置了两个测斜孔、5个水位观测孔及18个沉降观测点,各测点布置图如图1所示。
围护结构施工完成1个月后开始进行坑内降水,20天后,预计坑内水位以降至开挖面以下,此时观测到坑外水位下降了0.38m,稳定水位10天后设置首道支撑(Φ609钢管),并开始进行开挖。
由于基坑较长,采取分段开挖施工的方法,首先开挖北面大约80m长的一段。
当开挖至地表下4.5m处时,测得1号沉降观测点沉降值达36.1mm并报警,但此时1号测斜孔测得的围护结构最大侧移仅为16.2mm,当时认为沉降较大是由于降水引起,可能基坑未开挖部分某处出现了渗漏,而当时水位已满足施工要求,便停止降水,继续开挖至地表下6m处,设置第2道支撑,然后开挖至基底,此时测得基坑围护结构最大侧移为58.2mm,超出预估侧移35
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地铁区间隧道基坑的变形分析 摘 要 通过对南京地铁明挖段基坑工程变形情况进行分析,指出狭长条形基坑的变形特征,并分析不均匀超载、降水、地表刚度、开挖范围及开挖时间对基坑变形的影响规律,提出相应的控制基坑变形的工程措施。
关键词 侧移 沉降 不均匀超载 降水 地表刚度 近年来,地铁工程建设在许多城市相继展开,已成为现代城市建设的重要部分。
地铁区间隧道的施工中,较多地采用了盾构法和明挖法,前者主要应用于埋深较深的隧道施工,而对于覆土深度浅于5m的隧道,一般则采用基坑支护下明挖法施工。
明挖法地铁区间隧道基坑一般为狭长条形,周围环境变化较大,因而影响基坑变形的因素较多,其中许多因素具有不确定性,使得精确计算基坑的变形十分困难。
在工程实践中,更多地依靠"理论导向、量测定量、经验判断、精心监控"[1]综合技术控制基坑的变形。
1工程实例 南京地铁为南北走向,全长由高架段、地面段和地下段几部分组成,其中埋深较浅的TA4标过渡段区间隧道采用明挖法施工,基坑长312.542m,宽12.90~14.00m,北部开挖深度为8.75m,南部3.50m。
该工程东边为城市一主干道,西边北部为一居民区,住宅楼均为6层砖混结构,筏板基础,南部为城市道路及部分生活设施管线。
主要地层情况如下: ①杂填土,层厚1m左右; ②素填土,层厚3m左右,微透水,Es,1~2=4·36MPa; ③粉土,层厚2m左右,微透水,稍密,Es,1~2=7.04MPa,C=23kPa,Φ=22.8°; ④淤泥质粉质粘土,层厚12m左右,不透水,软流塑,Es,1~2=3.71MPa,C=14kPa,Φ=9.6°; ⑤粉质粘土,层厚7m左右,不透水,可塑,Es,1~2=7.06MPa,C=61kPa,Φ=9.4°。
该工程北部围护结构为SMW工法挡土墙,水泥土搅拌桩直径为850mm,搭接250mm,型钢为700mm×300mm×12mm×14mm的H型钢,间隔布置(中心距1200mm),水泥土的强度在1.0Mpa以上,设置两道609支撑;中部水泥土搅拌桩直径为650mm,搭接200mm,型钢为500mm×250mm×10mm×12mm的H型钢,间隔布置,设置两道Φ609支撑;南部采用由格栅式水泥土素桩组成的重力式挡土墙。
根据工程现场情况及要保护的建筑物情况,在现场布置了两个测斜孔、5个水位观测孔及18个沉降观测点,各测点布置图如图1所示。
围护结构施工完成1个月后开始进行坑内降水,20天后,预计坑内水位以降至开挖面以下,此时观测到坑外水位下降了0.38m,稳定水位10天后设置首道支撑(Φ609钢管),并开始进行开挖。
由于基坑较长,采取分段开挖施工的方法,首先开挖北面大约80m长的一段。
当开挖至地表下4.5m处时,测得1号沉降观测点沉降值达36.1mm并报警,但此时1号测斜孔测得的围护结构最大侧移仅为16.2mm,当时认为沉降较大是由于降水引起,可能基坑未开挖部分某处出现了渗漏,而当时水位已满足施工要求,便停止降水,继续开挖至地表下6m处,设置第2道支撑,然后开挖至基底,此时测得基坑围护结构最大侧移为58.2mm,超出预估侧移35
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