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模板计算方案

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模板计算方案

扣件式梁模板安全计算书

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一、计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

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5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

6、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013

7、《施工手册》（第五版）


1、计算参数



2、施工简图

（图1） 剖面图1


（图2） 剖面图2

二、面板验算

根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。


W=bh2/6=1000×122/6=24000 mm3，I=bh3/12= 1000×123/12=144000mm4

1、强度验算

A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：

由可变荷载控制的组合：

q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb=1.2×(0.5+(24+1.5)×1500/1000)×1+1.4×2.5×1=50kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4

0.7Q1kb=1.35×(0.5+(24+1.5)×1500/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=54.763 kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]= max(50,54.763)=54.763 kN/m

（图3） 面板简图

B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：

由可变荷载控制的组合：

q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.5+(24+1.5)×1500/1000)×1=46.5 kN/m p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5 kN

×


（图4） 面板简图

由永久荷载控制的组合： q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.5+(24+1.5)×1500/1000)×1=52.313 kN/m p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×

2.5=2.45 kN

（图5） 面板简图

取最不利组合得： Mmax= 0.219kN·

m

（图6） 面板弯矩图


σ=Mmax/W=0.219×106/24000=9.125N/mm2≤[f]=24 N/mm2 满足要求

2、挠度验算

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×400/1000/(4-1))×

1=3.9kN/m

（图7）简图

ν=0.011 mm≤[ν]=400/((4-1)×400)=0.333mm 满足要求

（图8） 挠度图

三、次梁验算

A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：

由可变荷载控制的组合：

q1=1.2[G1k+

（G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka=1.2×(0.5+(24+1.5)×1500/1000)×400/1000/(4-1)+1.4×2.5×400/1


000/(4-1)=6.667 kN/m

由永久荷载控制的组合： q2=1.35[G1k+

=7.302 kN/m

取最不利组合得： q=max[q1,q2]= max(6.667,7.302)=7.302 kN/m 计算简图：

（G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka=1.35×(0.5+(24+1.5)×1500/1000)×400/1000/(4-1)+1.4×0.7×2.5×400/1000/(4-1)

（图9） 简图

B、当可变荷载Q1k为集中荷载时： 由可变荷载控制的组合： q3=1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a=1.2×(0.3+(24+1.1)×1500/1000)×400/1000/(4-1)=6.072 kN/m

p1=1.4Q1k=1.4×

2.5=3.5 kN


（图10） 简图

由永久荷载控制的组合： q4=1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a=1.352×(0.3+(24+1.1)×12/1000)×400/1000/(4-1)=0.108 kN/m

p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×

2.5=2.45 kN

（图11） 简图

1、强度验算

（图12） 次梁弯矩图(kN·m)

Mmax= 1.065kN·m

σ=Mmax/W=1.065×106/(10.08×1000)=105.655N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求


2、抗剪验算

（图13） 次梁剪力图(kN)

Vmax=5.018kN

τmax=3Vmax/(2A)= 3×5.018×103/(2×828)=9.091N/mm2≤[τ]=120N/mm2 满足要求

3、挠度验算

挠度验算荷载统计， qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3=(0.3+(24+1.1)×1500/1000)×40

0/1000/(4-1)=5.06kN/m

（图14） 变形计算简图


（图15） 次梁变形图(mm)

νmax=0.062mm≤[ν]=0.6×1000/400=1.5 mm

满足要求

4、支座反力计算

承载能力极限状态下在支座反力：R= 9.918kN

正常使用极限状态下在支座反力：Rk=3.045kN

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四、主梁验算

模板支设时一般均按梁中心线对称布置，根据实际工况，可简化为力学模型如下图：

（图16） 简图


1、抗弯验算

（图17） 主梁弯矩图(kN·m)

Mmax= 0.2Rlb=1.969 kN·m σ=Mmax/W=1.969×106/(10.16×1000)=193.799N/mm2≤[f]= 205N/mm2 满足要求

2、抗剪验算

（图18） 主梁剪力图(kN)

Vmax=R= 9.918 kN

τmax=QmaxS/(Ib)=3Qmax/(2bh0)= 3×9.918×1000/(2×978)=15.212N/mm2

[τ]=120N/mm2

满足要求

≤


3、挠度验算

（图19） 简图

（图20） 主梁变形图(mm)

νmax=0.402mm≤[ν]=0.6×1000/400=1.5mm

满足要求

4、支座反力计算

因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力，故经计算得： Rmax=2.133R= 2.133×9.918=21.155kN

五、立柱验算

1、长细比验算

验算立杆长细比时取k=1, μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用

l01= kμ1(h+2a)=1×2.175×(0.6+2×400/1000)=3.045m

l02=kμ2h =1×4.744×0.6=2.846m

取两值中的大值

l0=max(l01, l02)=max(3.045,2.846)=3.045m


λ=l0/i=3.045×1000/(12.71×10)=23.958≤[λ]=210

满足要求

2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)

λ1=l01/i=1.155×2.175×(0.6+2×400/1000)×1000/(12.71×10)=27.667

根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到υ=0.936126

N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]lalb=(1.2×(0.5+(24+1.1)×1500/1000)+1.4×(1+2))×0.6×0.6=17.993kN

f=N1/(υA)=17.993×1000/(0.936×(5.06×100))=37.986N/mm2

[σ]=205N/mm2

满足要求

3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)

λ2=l02/i=1.155×4.744×0.6×1000/(12.71×10)=25.866

根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到υ=0.93

N3=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]lalb+1.2×H×gk

=(1.2×(0.5+(24+1.1)×1500/1000)+1.4×(1+2))×0.6×0.6+1.2×0.077×7.55=18.69kN

f=N3/(υA)=18.69×1000/(0.936×(5.06×100))=39.457N/mm2

[σ]=205N/mm2

满足要求

六、可调托座验算

按上节计算可知，可调托座受力N=max(N1,N2)=max(17.993,0)=17.993kN N=17.993kN≤[N]=150kN

满足要求

≤≤

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