结构顶点位穆，ｍｍ
图７框架分担剪力比例一结构顶点位移曲线
防灾减灾工程学报
第２７卷
．
３动力时程分析
为了准确地了解在实际地震作用下结构的地震反应，对上述基本模型及高强配筋模型旅加水平地震修耀，选露Ｅ１
Ｃｅｎｔｒｏ
ＮＳ渡，设爨ｌ◇静不嚣的缝
面峰值加速度（ＰＧＡ），分别为０．０１、０。０５、０．０７（８度小震）、０．０８、０．０９、０．１、０．２ｇ（８度中震）、０．３、
０．４
ｇ（８度大震）和０．５ｇ。地震历时均为２５ｓ。计算
可褥续擒在不同ＰＧＡ下麓地震发疲以及框架新分担地震剪力静变化规律。
数值计算结果表明，高强配筋模型的最大顶点位移值均稍大于或等于普通配筋模趔的最大顶点位移使（ｏ。５ｇ下，高强既筋模型为１４４．０ｎｌｍ，基本模壅隽１３５。ｌｒａｍ），这是壶予势力墙巾鬣置了高强钢筋之后，结构的弯曲变形加强以及结构基底总剪力
增大的缘故。
裘４所示为剪力墙配置高强钢筋后在Ｅ１
Ｃｅｎ—
ｔｒｏ
ＮＳ波下褒点位移、褒郝总剪力ｙ基、框架褒部慧
剪力ｙ，、剪力墙底鄢总剪力‰及ｙＦ／ｙ墓的变化。
可见在ＰＧＡ小于０．３ｇ的情况下，基本模型和高强配筋模型没有本质差别，而当ＰＧＡ大于０。３ｇ后，离强配筋模型的底部总剪力和剪力墙褒部剪力糖骞增大，但框架的赢部剪力帮还有掰减小：
表４
配置高强钢筋糟Ｅｌ
Ｃｅｎｔｒｏ
ＮＳ波下顶点位移，ｙ童、ｙ，、
ｙ＿及ｙ＿／ｙ＾的燮化
ＥｌＣｅｎｔｒｏ
ＮＳ渡
管夏Ｆｉ—ｉ１■瓦
０?０１不变不变不变
不变不变
０．０５不变不变不变
不变不变
０．０７不变不变不变
不变
不变０。０８不变苓蜜苓交
零变不变０。０９不变不变不变不变
不变０．１不变不变不变
不变不变
０?２
不变
不变
不变不变
不变
∽基本不变（矗施渺－＆ｏ‘蹋＞＜甚‰沧－瞄ｏ．０４８强＇Ａ）
。。
＋２．３
＋５５．５＋２。７＋４５．２一ｌ。始弼，
”’（＋２．Ｏ％）（＋６．３７％）（＋１．４１％）（十６．５６％）（－－４。６７％）
．。
＋８．８＋４６．４—２１．ｏ＋７３．４—２．８３％
”“（＋６．５％）（＋４．３７％）（一８．８２％）（十８．８９ＳＸ一１２．６３％）
注；括号内为与基本模型对腹使相比的变化率．
由以上静力推覆分析可以得到不同模型在极限
变形时的底部总剪力ｙ总。框架底郯总剪力ｙ胁和剪力墙底部总剪力ｙⅣ…将动力时程分析得到不同ＰＧＡ下结构底部最大剪力和极限状态时的剪力耀
毙，就可以知道结毒句的承载交攘对安全程度。图８～图１◇所承为不同ＰＧＡ下结掏疯部最大总剪力秘静力推覆分析得到的结构极限状态剪力之比。从图８可以看出，采用高强配筋后，结构的承载力安全储备大大提蹇。在０．５ｇ的峰值加速度下，基本模型的瘾部剪力愁经达黉其极限承载力，瑟高强配簸模型则还有４０％左右的强度储备。从图９可觅，框架分担的剪力相差不是很多。丽由于采用高强配筋后剪力墙的屈服承载力提高较多，故图１０中的高强配筋剪力墙裰对安全水准则嗳显离予基本模型。
图８
ＥｌＣｅｎｔｒｏ
ＮＳ波下结构底部总剪力与缋构极限状
态总剪力之比随ＰＧＡ变化
ＰＧＡ，ｇ
瑟９
ＥｌＣｅｎｔｒｏ
ＮＳ浚下糖浆褒部基骜力与糕絮投隈获
悫总势力之毙隧ＰＧＡ变化
ＰＧＡ，ｇ
图１０
ＥｌＣｅｎｔｒｏ
ＮＳ波下剪力墙底部总剪力与剪力墙
极限状态总剪力之比隧ＰＧＡ变化
增刊姚震宇等：高强配筋框一剪结构的抗震分析
１３７
图１１所示为不同模型框架分担剪力随着ＰＧＡ增大的变化规律。由于剪力墙开裂会导致其刚度显著降低，所以在０．１
ｇ
ＰＧＡ之前框架分担剪力都是
迅速上升的。高强配筋模型由于剪力墙屈服较晚，所以当ＰＧＡ＞０．１ｇ后框架分担剪力比例是一直降低的。而对于普通配筋的基本模型，当ＰＧＡ＞０．３
ｇ
后，由于框架也屈服，所以框架分担的地震力比例还略有上升，因此剪力墙采用高强配筋后，在大震下减轻框架的负担是有一定积极意义的。
摹
０
、
ｏ
只钳／ｇ
图１１
框架分担剪力比例随ＰＧＡ增大的变化规律
４结论
通过本文研究可以看出，在剪力墙结构中采用高强配筋，可以明显提高结构的承载力，并和原结构有着相近的变形能力。在地震作用下，高强配筋剪力墙结构的安全储备明显高于普通配筋结构。在高强钢筋已经可以以合理的价格用于工程时，适当采用高强材料可以有效提高结构在大震下的安全性能。
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高强配筋框-剪结构的抗震分析
作者：
作者单位：姚震宇， 陆新征， 叶列平， 缪志伟清华大学土木工程系,北京,100084;清华大学结构工程与振动教育部重点实验室,北京
,100084
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