3)确定钢卷厚度占积率，考虑纹高，确定板厚占积率为90％(普通钢板为98％)。
利用板厚占积率值，通过模型公式来计算钢卷直径，以确保由于带钢基板上有花纹而导致的卷径增大，不会超过卷取机允许的最大卷径值，从而避免发生卷取机不能卸卷或卸卷困难的事故。
4)确定助卷辊的前滑率，考虑花纹的影响，确定助卷辊前滑率为16％(普通钢种为14％)。
5)确定收尾夹送辊压力，为确保带钢尾部卷形整齐，考虑带钢表面存在花纹与辊面接触较小，为保证有足够的卷取张力，将收尾夹送辊压力确定为70kN(普通为50kN)。
6)确定卷取张力
生产花纹板时，在花纹的影响下卷取机张力模型发生变化，如不重新建立将影响张力的建立，造成不能正常卷取，另外，还会对花纹板表面质量产生影响，故需将花纹高度考虑在内重新建立卷取机张力模型。卷取机电动机轴上总力矩(MDj)为：
MDj=MZl+MWq+MMc+Mdl/I (1) 式中：MZl—由卷取张力引起的力矩；
MWq—由带钢在卷筒上塑性弯曲引起的力矩； MMc—卷筒的机械摩擦力矩； Mdl—卷筒加、减速引起的动力矩； I—卷筒轴至电动机轴的速比。 带钢张力力矩：MZl=T·D/2 式中：T—卷取张力；
D—钢卷直径。
考虑到花纹造成卷径增大，导致张力力矩、弯曲力矩的增大，同时也导致卷机摩擦力矩增大，为
适应这种变化，优化数学模型，经过不断优化调整，将带钢卷取张力，在普通钢种的基础上增加20％。 3.5 CTC部分参数确定
1)考虑纹对层冷水阻挡的影响，确定采用层冷系统底部冷却阀优先使用，再用层冷系统上部冷却阀，避免上表面集水过多，导致钢板瓢曲从而产生更多的积水更大的瓢曲。
2)考虑卷取入口高温计采样准确问题，将层冷反馈系统上部冷却阀摘掉，只用下部冷却阀进行反馈，避免冷却水的影响，使CTC数据采集更加准确，使CTC模型与实际拟合的更加精确。
4 结论
经过生产实践中不断优化和改进，本钢薄板坯连铸连轧生产线上成功开发了1 500mm宽扁豆花纹板，现在1880机组短流程生产线，扁豆花纹板轧制工艺日臻成熟，表面质量及板形都有了很大的改善，填补了本钢产品的空白，为本钢产品种类的拓展做出的贡献，取得了良好的经济效益和社会效益。
1)花纹辊刻槽参数的优化，有利于花纹高度的 形成，同时提高了花纹辊使用寿命。
2)合理配置精轧机工作辊辊型、辊压，基本解决了花纹板掉肉、缠辊的问题，同时提高了花纹板板形平直度。
3)精轧负荷分配方法经过不断优化，能够满足轧制不同纹高花纹板的轧制要求。
4)卷取机参数的正确设定，及保证了良好的卷形，又减少了卷机及楞高磨损。
参考文献
[1] [美]V.B.金兹伯格著.马东清，陈荣清等译，板带钢轧制工艺学[M]. 北京：冶金工艺出版社
[2] 赵新刚. 浅谈花纹板轧制中的质量控制[J]. 太钢科技 2002年2月第2期：31-32
辽公网安备 21020302000024号工信部备案号: 辽ICP备15011726号-5
