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4.6不良地质作用及地质灾害

经地表地质调查和钻探揭露，巴中江北110kV变电站新建工程场地内无滑坡、泥石流、断层、崩塌、地面塌陷、沉降、次级褶曲等不良工程地质现象。

4.7对工程不利的埋藏物

经地表地质调查和钻探揭露，巴中江北110kV变电站新建工程在本次勘探过程中未探到有不利物体。

4.8人类工程活动对拟建场地的影响

经地表地质调查，人类活动对拟建场地无不良影响。

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5、场地和地基的地震效应分析评价

勘察区地震动峰值加速度为0.05g，地震动反应谱特征周期值为0.35s，地震基本烈度为Ⅵ度，属抗震有利地段。场地及周边无滑坡、泥石流、断层、崩塌、地面塌陷、沉降、次级褶曲等不良工程地质现象存在；场地地层主要由人工填土层（Q4me）和白垩系下统苍溪组（K1c）基岩组成；场地属构造剥

蚀丘陵地貌，基岩稳定、连续。总体而言，场地稳定性较好，适宜修建拟建建、（构）筑物。

拟建场地第四系覆盖层为人工填土，钻探揭露厚度约4.50～10.00m，根据该场地岩土结构、分布特征及埋藏条件可知，场地主要为完整稳定基岩，属抗震有利地段，根据《建筑抗震设计规范》（GB50011－2010）表4.1.3土的类型划分和剪切波速范围，场地土的类型为中硬土，拟建场地类别为Ⅱ类，土层剪切波速（Vs）为250～500m/s。综合确定场地属抗震有利地段，场地地基土无因地震引起的失稳失效的可能。

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6、场地岩土工程分析评价

6.1岩土室内试验的指标统计分析

6.1.1岩土物理力学性质

本次勘察岩土的物理力学指标，按场地的工程地质分层分别进行统计，主要应用了以下公式：

1n1、计算平均值公式： ?o???i ni?1

n?2?(?)?in?2i?12、计算标准差公式：??1????i??

n?1?i?1n?????

3、计算变异系数公式：??? ?o

ta? n4、计算某一风险概率a时的修正系数公式：?a?1?

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5、计算标准值公式：?k??a??o

式中： n——岩土参数的标本数；

?i——岩土参数；

?o——岩土参数的平均值；

?——岩土参数的标准差；

?——岩土参数的变异系数；

?a——某一风险概率a时的修正系数；

?k——岩土参数标准值。

6.1.2试验检测统计及评述

本次勘察，在拟建场地内采取中风化砂岩样品3组，水样2件/1组，测

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试严格按《工程岩体试验标准》（GB/T50026-1999）的要求进行，取样深度及样品数量符合规范要求。试验成果按照物理指标取平均值、力学指标取标准值的原则进行统计取值，对于数理统计数量不足的力学性能指标根据平均值的0.90折减后取值（其统计表成果见表6-1），试验检测报告见附件。

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巴中江北110kV变电站新建工程工程地质详细勘察

岩石试验成果统计表 表6-1

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6.2地下水的腐蚀性评价

本次勘察在巴中江北110kV变电站场地内取ZK05号钻孔地下水一组，并室内测试工作系委托“四川省科源工程技术测试中心”进行水质简分析和侵蚀性CO2分析。根据《岩土工程勘察规范》GB50021-2001(2009年版），按Ⅱ类环境水和地层渗透性判定该水对混凝土结构具有微腐蚀性（见表6-2）。 巴中江北110kV变电站水质分析成果统计表 表6-2

场地地下水对混凝土具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，区内水文地质条件简单。

6.3场地和地基的稳定性与适宜性分析评价

本区属四川盆地弱活动断裂构造区，拟建场地所属区域地震基本烈度为Ⅵ度，区域稳定性好；根据本次地面地质调查和钻探揭露，拟建场区无活动性断裂、滑坡、崩塌及泥石流等不良地质现象存在；地层结构相对较简单，由人工填土（修建半山逸城B区建筑堆积的弃渣）和砂质泥岩、砂岩基岩组成，中软～坚硬场地土，场地基岩稳定，分布连续，地质构造简单，总体而言场地稳定性好，适宜修建拟建建、（构）筑物。 6.4场地挖方后土质边坡稳定性评价

6.4.1土质边坡切坡前稳定性评价

经场地开挖后形成边坡形态特征及边坡岩土体结构特征等分析，开挖后该场地的边坡现状属土质边坡的有：AB段边坡（4-4′剖面边坡高为0.7～

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3.0m）、BC段边坡、CD段边坡（3-3′剖面边坡高为1.00m）、DE段边坡、EF段边坡（6-6′剖面边坡高为2.5～3.8m）和AF段边坡（1-1′剖面边坡高为3.0～6.6m）。根据现场调查，在暴雨状态下可能受汇集的地表水冲刷、渗透，开挖后形成的土质边坡，土体比较松散，若开挖后未进行支护，可能局部发生滑塌，故取AB段（1-1′剖面）、EF段（1-1′剖面）及AF段（5-5′剖面）进行稳定性验算。AB段（1-1′剖面）在天然状态下，开挖后该段边坡整体处于稳定状态，在暴雨状态下有失稳的可能性，开挖后该段边坡整体处于不稳定状态；EF段（1-1′剖面）在天然状态下，开挖后该段边坡整体处于稳定状态，在暴雨状态下有失稳的可能性，开挖后该段边坡整体处不稳定状态；AF段（5-5′剖面）该段边坡，在天然状态下处于基本稳定状态，在暴雨状态下有失稳的可能性，开挖后该段边坡整体处于不稳定状态。

勘察区北侧为上山环山公路，是西侧修建半山逸城B区时把公路加宽后，形成停车场。若根据甲方提供场地平整后的设计标高为503.00～503.72m，拟建场地基础整体开挖后，局部堡坎将形成临空面或造成不均匀沉降，根据AF段边坡处的（5-5′剖面）位置处切坡计算后，在天然状态下，场地上部土体均处于基本稳定状态，在暴雨状态下，场地上部土体均处于不稳定状态，需重新修建抗滑桩进行加固，长度约55m。

6.4.2 土质边坡切坡后稳定性评价

本次根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）相关规定，采用折线法对各段边坡切坡后的稳定性进行定量计算。

以开挖界面作为潜在滑动面，采用《岩土工程勘查规范》（GB

50021—2001）、《滑坡防治工程勘查规范》（DZ/T0218—2006）、《建筑边坡工

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程技术规范》（GB50330—2013）的稳定性计算公式（三规范的计算方法一致），如下。

稳定性计算基本公式：

?((W(1?r)cos?)tg??CL??iuiiiin?1

i?1n?1j?ij)?RnKf?

?(W(sin?i

i?1n?1i?Acos?i)??j)?Tnj?in?1 ……………式1

Ti=Wi(cosαi+Phcosαi)+TDi

Ri=(Wi(cosαi-Phsinαi)-RDi)tanφi+CiLi

ψj=cos(αi-αi+1)-sin(αi-αi+1)tanφi+1

TDi=γwhiwLicosαisinβicos(αi-βi)

RDi=γwhiwLicosαisinβisin(αi-βi)

式中：Kf——稳定系数

Ti——作用于第i块段的下滑力(kN/m)；

Ri——作用于第i块段的抗滑力(kN/m)；

Wi——第i块段滑体的重力(kN/m)，暴雨时为该块段的饱水自重； TDi——渗透压力平行滑面的分力(kN/m)；

RDi——渗透压力垂直滑面的分力(kN/m)；

Ci——第i块段土的粘聚力(kPa)；

φi——第i块段土的内摩擦角(°)；

Li——第i块段滑动面的长度(m)；

αi——第i块段滑动面与水平面的夹角(°)；

βi——第i块段地下水位线与水平面的夹角(°)；

γw——水容重；

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hiwLi——第i块段水位线以下滑体的面积(m2)；

ψj——第i块段的剩余下滑力传递至i+1块段的传递系数（j=i）。

推力计算基本公式：Pi=Pi-1×ψj+Ks×Ti－Ri ……………式2 式中：Pi、Pi-1——分别为第i块、第i-1块滑体的剩余下滑力（kN/m）； Ks——推力计算安全系数，本次滑坡推力计算采用1.25对两种工况分别进行了计算。

本次边坡稳定性验算及剩余下滑力计算采用Excel电子表格编程进行计算。

1.工况

（1）工况1——自重：

计算中地下水位线以上土体自重采用天然重度，以下土体采用饱水重度。

（2）工况2——自重+暴雨：

暴雨状况下取饱水重度，同时考虑动水压力的影响。

2.断面选取

本次选AB段边坡、EF段边坡取（1-1′剖面）和AF段边坡取（5-5′剖面）进行稳定性验算。

各计算模型（见图6-1、图6-2、图6-3及表6-3、表6-4、表6-5）。

3.参数选取

1) 重度：土质边坡土体主要由粉质粘土夹块碎石组成。采用勘察区域其他勘察报告的参考值，天然重度取20.60kN/m3，饱和重度取21.40kN/m3。

计算中：降雨入渗深度内以及地下水位以下，土体自重采用饱和重度；

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降雨入渗深度与地下水浸润线之间，采用天然重度。

2) 抗剪强度( C、φ值)

由于平场后形成土质边坡是设计开挖边坡，现在未产生整体变形、滑动，不具备抗剪强度值反演条件，故本次抗剪强度根据经验值取。（天然抗剪强度凝聚力C=9.60 kPa，内摩擦角φ=18.50°；饱和抗剪强度凝聚力C=6.70 kPa，内摩擦角φ=13.40°）。

推力计算安全系数(Fst)：本次边坡（安全等级为三级）推力计算安全系数(Fst)按照《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330—2013）取1.25（见表6-6）。

边坡工程安全等级 表6-6

4.计算结果

按照《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330—2013）对边坡稳定状态的划分标准（见表6-7）。

边坡稳定性评价标准 表6-7 计算结果详见稳定性计算结果汇总表（表6-8）。

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切坡后稳定性验算及推力计算成果汇总表 表6-8

6.4.3边坡稳定性综合评价

根据甲方设计提供的场地平整后的设计标高为503.00～503.72m，区内开挖后形成的土质边坡，除DE段为填方地段，其余都是挖方。切坡平场后AB段边坡的（1-1′剖面）在天然状态下，场地上部土体均处于稳定状态，在天暴雨状态下，场地上部土体均处于不稳定状态；切坡平场后EF段边坡（1-1′剖面）在天然状态下，场地上部土体均处于稳定状态，在天暴雨状态下，场地上部土体均处于不稳定状态；切坡平场后AF段边坡处的（5-5′剖面）在天然状态下，场地上部土体均处于基本稳定状态，在暴雨状态下，场地上部土体均处于不稳定状态。